http://ch.shvoong.com/tags/max gallo/rss.xml Summaries, Abstracts, Synopses, Reviews, Notes & Short Essays on: Max Gallo Fri, 19 Aug 2005 21:00:00 GMT 一篇文章的概要陈志同, 北京航空航天大学学报 - 动态工艺尺寸设计方法研究, 由于众多随机因素的影响，工件在其制造过程的每一个环节都有可能出现工艺尺寸超差问题．事实表 明，如果超差后的工件仍有足够的加工余量，则只要对其后续工艺过程进行重新设计就很有可能将 它们加工成成品，我们将这种工艺过程的重新设计称为动态工艺过程设计或在线工艺过程设计，并 将其分为动态工艺路线设计及动态工艺尺寸设计两部分，对应地，我们将在全部工艺过程实施之前 所进行的工艺路线设计及工艺尺寸设计分别称为静态工艺路线设计及静态工艺尺寸设计．显然，动 态工艺路线设计及动态工艺尺寸设计对于重要零件生产及单件小批生产有着十分重大的意义．研究 人员对静态工艺路线设计及静态工艺尺寸设计的理论与方法已经进行了较深入的研究［１，２］， 但关于动态工艺路线设计及动态工艺尺寸设计的理论和方法尚无人论及．目前解决这类问题的方法 还是主要依赖于工艺人员的经验，但是经验方法在工艺路线较长、工艺尺寸数量较多时不仅会耗费 工艺人员大量时间，而且还难以得到满意的设计结果．要真正地实现动态工艺路线设计及动态工艺 尺寸设计，最有效的方法是实现设计自动化．而要实现设计自动化，首先要建立较完整、准确的数 学模型．本文仅对动态工艺尺寸设计的理论与方法作初步的探讨，而关于动态工艺路线设计的理论 和方法尚有待深入的研究．１动态工艺尺寸设计的基本理论１．１动态工艺尺寸设计的基本模型一 个零件的工艺路线和工艺尺寸在其加工过程中有时需要作多次修改，我们取其中的一次修改作为研 究对象．设在第ｋ次修改设计之前，工件已经经历了ｋ－１次工艺过程设计及加工．此时，工件已 经具有的几何状态ｓｋｂ、最终应该具有的几何状态ｓｋｅ、工艺过程设计目标ｆｋ（如成本）、 可能的后续加工工艺路线ｏｋ以及当时的生产条件ｃｋ都是已知的．动态工艺尺寸设计的内容就是 对上述某一可行的工艺路线ｏｋ中的全部工艺尺寸组成的向量ｘｋ进行规定，使得工件按照即定的 工艺路线ｏｋ及工艺尺寸ｘｋ进行加工时能满足所有条件要求并能确定地从状态ｓｋｂ达到ｓｋｅ ．图１是动态工艺尺寸设计问题的一个基本模型，该模型较好地描述了上述各要素之间的关系．动 态工艺尺寸设计前工作已经具有的几何状态ｓｋｂ→按动态工艺过程设计结果ｏｋ及ｘｋ进行后续 第ｋ次加工→工件最终要求达到的几何状态（零件设计要求）ｓｋｅ↓↑↓动态工艺路线设计动态 工艺尺寸设计动态工艺过程设计↑↑当时生产条件ｃｋ设计目标ｆｋ图１动态工艺路线设计及动态 工艺尺寸设计的模型１．２动态工艺尺寸设计的尺寸图表将图１所示的模型进一步展开，我们得到 表１所示的一张表格．不失一般性，我们以一个轴套零件的第ｋ次动态工艺过程设计为例来介绍这 张表格．表１所示的零件（轴套）沿给定方向（轴向）有ｍ＋１（ｍ＝３）个表面要素，依次以序 号０，１，…，ｍ表示之．该零件的一组工件在此次动态工艺过程设计前达到的几何状态ｓｋｂ由 序列（ｏｋｐ１，ｏｋｐ２，…，ｏｋｐｍ）表示，（ｐｋ１，ｐｋ２，…，ｐｋｍ）表示其中一 个工件的实际几何尺寸；该组工件加工后应达到的几何状态ｓｋｅ，由序列（ｏｋｒ１，ｏｋｒ２ ，…，ｏｋｒｍ）表示，（ｒｋ１，ｒｋ２，…，ｒｋｍ）表示其中一个工件被加工成成品后的实 际几何尺寸；工件在第ｋ次工艺过程设计后进行加工时的工艺路线由（ｏｋｑ１，ｏｋｑ２，…， ｏｋｑｎ）表示，（ｑｋ１，ｑｋ２，…，ｑｋｎ）和（ｚｋ１，ｚｋ２，…，ｚｋｎ）分别表示 一个工件在经历该工艺路线时所获得的实际工序尺寸及实际余量尺寸，其中ｏｋｐｉ＝［工件已经 获得尺寸ｐｋｉ左端点号，ｐｋｉ右端点号，ｐｋｉ，０，ｍｉｎ，ｐｋｉ，０，ｍａｘ，ｔｋｐ ｉ，１］ｉ＝１，２，…，ｍｏｋｑｉ＝［工序尺寸ｑｋｉ的加工方法，ｑｋｉ箭尾号（即原始基 准），ｑｋｉ箭头号（即被加工表面），ｚｋｉ，０，ｍｉｎ，ｚｋｉ，０，ｍａｘ，ｔｋｑｉ， １］ｉ＝１，２，…，ｎｏｋｒｉ＝［零件尺寸ｒｉ左端点号，ｒｉ右端点号，ｒｉ，０，ｍｉｎ ，ｒｉ，０，ｍａｘ］ｉ＝１，２，…，ｍ应该指出的是，当零件上需要增加辅助基准时，所增加 表面要素可以作为零件上的结构要素对待．当工件在第ｋ次加工前的表面要素比零件上的表面要素 少时，所少掉的表面要素可以看作与其它某些表面重合．表１还定义了工序尺寸设计中所要用到的 其它变量和常量．１．３两个重要方程及两个重要矩阵由表１我们可以得到（ｒｋ１ｒｋ２…ｒｋ ｍｚｋ１ｚｋ２…ｚｋｎ）ｔ＝ａｋ（ｐｋ１ｐｋ２…ｐｋｍｑｋ１ｑｋ２ｑｋｎ）ｔ（１）矩阵 ａｋ＝（ａｋｉｊ）的元素是这样确定的，设（ｕ１ｕ２…ｕｉ…ｕｍ＋ｎ）ｔ＝（ｒｋ１ｒｋ２ …ｒｋｍｚｋ１ｚｋ２…ｚｋｎ）ｔ（ｖ１ｖ２…ｖｊ…ｖｍ＋ｎ）ｔ＝（ｐｋ１ｐｋ２…ｐｋｍ ｑｋ１ｑｋ２…ｑｋｎ）ｔ则有ａｋｉｊ＝１ｖｊ对应尺寸为ｕｉ对应尺寸的增环０ｖｊ对应尺寸 不为ｕｉ对应尺寸的组成环－１ｖｊ对应尺寸为ｕｉ对应尺寸的减环由于设计应考虑最容易超差的 状态，因而实际尺寸的许可变动范围应该与其设计尺寸变动范围相同，即有ｐｋｉ∈［ｐｋｉ，ｍ ｉｎ，ｐｋｉ，ｍａｘ］＝［ｐｋｉ，０，ｍｉｎ，ｐｋｉ，０，ｍａｘ］ｑｋｉ∈［ｑｋｉ，ｍ ｉｎ，ｑｋｉ，ｍａｘ］＝［ｑｋｉ，０，ｍｉｎ，ｑｋｉ，０，ｍａｘ］如设ｗｋ＝（ｒｋ１， ｍｉｎｒｋ１，ｍａｘ…ｒｋｍ，ｍｉｎｒｋｍ，ｍａｘｚｋ１，ｍｉｎｚｋ１，ｍａｘ…ｚｋｎ ，ｍｉｎｚｋｎ，ｍａｘ）ｔ则有ｗｋ＝ｂｋｘｋ（２）其中矩阵ｂｋ＝（ｂｋｉｊ）的元素由表 ２确定．表２ａｋ与ｂｋ的元素关系ａｋ的元素ｂｋ的元素ｂｋ２ｉ－１，２ｊ－１ｂｋ２ｉ－１ ，２ｊｂｋ２ｉ，２ｊ－１ｂｋ２ｉ，２ｊａｋｉｊ＝１１００１ａｋｉｊ＝０００００ａｋｉｊ ＝－１０－１－１０２动态工艺尺寸设计的数学模型动态工艺尺寸设计问题实质上是一个数学规划 问题，下面将依次确定其三个基本要素：设计变量、可行域及目标函数．２．１设计变量的确定设 动态工艺路线设计已经得到了一条最佳的工艺路线ｏｋ，由其中的全部未知量所组成的列向量ｘｋ http://ch.shvoong.com/exact-sciences/1068458-%E5%8A%A8%E6%80%81%E5%B7%A5%E8%89%BA%E5%B0%BA%E5%AF%B8%E8%AE%BE%E8%AE%A1%E6%96%B9%E6%B3%95%E7%A0%94%E7%A9%B6/ support@shvoong.com http://ch.shvoong.com/exact-sciences/1068458-%E5%8A%A8%E6%80%81%E5%B7%A5%E8%89%BA%E5%B0%BA%E5%AF%B8%E8%AE%BE%E8%AE%A1%E6%96%B9%E6%B3%95%E7%A0%94%E7%A9%B6/ Thu, 31 Dec 1998 22:00:00 GMT 一篇文章的概要刘菊东,杨小, 集美大学学报(自然科学版) - 外插齿刀设计的新方法, ０　引言众所周知，插齿刀设计的关键在于：选择和确定插齿刀的变位系数时，须同时考虑插齿刀齿 顶变尖、齿轮副啮合时过渡曲线干涉、切齿时的齿轮根切和顶切等限制条件．传统设计方法主要采 用试算法，其最大的缺点是在计算被切齿轮不产生过渡曲线干涉的最大变位系数或不产生根切的最 小变位系数时，需反复多次试算；每一试算过程需经过多个步骤的计算（包括求反渐开线函数值、 反三角函数值及用插入法求中间值等），计算繁琐、设计效率低．本文介绍一种外插齿刀设计的新 方法，该方法克服了传统设计方法的缺点，不但应用范围广、计算简单、设计效率高而且可判断设 计的可行性．１　设计的基本原理给定插齿刀的齿数时，在ａ１０ｏｒａ０直角坐标系中，由被切 齿轮顶切、根切、过渡曲线干涉和插齿刀齿顶变尖等限制条件分别作出曲线形成变位系数选择的限 制区域；由插齿刀齿顶圆半径计算式作出插齿刀齿顶圆半径曲线，其与限制区域边界的两交点坐标 ，就是插齿时许用的最小啮合中心距［ａ１０］ｍｉｎ、插齿刀最小齿顶圆半径［ｒａ０］ｍｉｎ 和最大啮合中心距［ａ１０］ｍａｘ、插齿刀最大齿顶圆半径［ｒａ０］ｍａｘ；通过下式（１） 、（２），ｉｎｖα１０＝２（ｘ０＋ｘ１）ｔａｎα／（ｚ１＋ｚ０）＋ｉｎｖα（１）ａ１０ ＝ｍ（ｚ１＋ｚ０）ｃｏｓα／２ｃｏｓα１０（２）式中　ｘ１———被切齿轮变位系数；α１ ０———插齿刀与被切齿轮间的啮合角．就很容易算得插齿刀许用的最小、最大变位系数［ｘ０］ ｍｉｎ、［ｘ０］ｍａｘ．２　限制区域与插齿刀齿顶圆半径计算曲线２．１　限制区域在ａ１０ ｏｒａ０直角坐标系中，插齿刀变位系数选择的限制区域由以下四条曲线组成．２．１．１　被切 齿轮顶切的限制曲线要保证插齿时被切齿轮不产生顶切，应满足下式：ａ１０ｓｉｎα１０－ｒａ １２－ｒｂ１２≥０整理后（极限条件下）为：（ａ１０）ｍｉｎ＝［ｍ（ｚ１＋ｚ０）ｃｏｓα ／２］２＋ｒａ１２－ｒｂ１２（３）式中　（ａ１０）ｍｉｎ———插齿时，被切齿轮不产生顶 切的最小啮合中心距；ｍ———被切齿轮（插齿刀）模数；ｚ０———插齿刀齿数，设计时先给定 ；ｚ１———被切齿轮齿数；α———被切齿轮（插齿刀）分圆处压力角；ｒａ１———被切齿轮 齿顶圆半径；ｒｂ１———被切齿轮基圆半径．将（ａ１０）ｍｉｎ代入式（１）、（２），可算 出被切齿轮不产生顶切时插齿刀的最小变位系数（ｘ０）ｍｉｎ．在被切齿轮和插齿刀原始参数给 定时，（ａ１０）ｍｉｎ是定值．其限制曲线是垂直于ａ１０坐标轴的直线，且直线的右边是被切 齿轮不产生顶切的区域．２．１．２　被切齿轮根切的限制曲线要保证插齿时被切齿轮不产生根切 ，应满足下式：ａ１０ｓｉｎα１０－ｒａ０２－ｒｂ０２≥０整理后（极限条件下）为：（ｒａ ０）根切＝ａ１０２－［ｍ（ｚ１＋ｚ０）ｃｏｓα／２］２＋（ｍｚ０ｃｏｓα／２）２（４） 式中　（ｒａ０）根切———啮合中心距为ａ１０时，被切齿轮刚好不根切的插齿刀齿顶圆半径； ａ１０———插齿刀与被切齿轮间的啮合中心距．曲线的下方是被切齿轮不产生根切的区域．２． １．３　齿轮过渡曲线干涉的限制曲线要保证被切齿轮与配对齿轮在啮合时不产生过渡曲线干涉， 应满足下式：ａ１０ｓｉｎα１０－ｒａ０２－ｒｂ０２≤ρｍｉｎ　　整理后（极限条件下）为 ：（ｒａ０）干涉＝｛ａ１０２－［ｍ（ｚ１＋ｚ０）ｃｏｓα／２］２－ρｍｉｎ｝２＋（ｍｚ ０ｃｏｓα／２）２（５）式中　（ｒａ０）干涉———啮合中心距为ａ１０时，被切齿轮刚好不 产生过渡曲线干涉的插齿刀齿顶圆半径；　ρｍｉｎ———被切齿轮与其共轭齿轮啮合时，必须具 有的有效渐开线最小曲率半径曲线的上方是被切齿轮不产生过渡曲线干涉的区域．２．１．４　插 齿刀齿顶变尖的限制曲线为了保证插齿刀的寿命，其齿顶厚度不能小于许用厚度，因此应满足下式 ：［ｓａ０］ｍｉｎ≤ｒａ０［（π＋４ｘ０ｔａｎα）／ｚ０＋２（ｉｎｖα－ｉｎｖαａ０） ］　　整理后（极限条件下）为：［ｓａ０］ｍｉｎ＝ｍ［ｚ０／２＋ｈａ０＊＋（ｘ０）ｍａｘ ］｛［π＋４（ｘ０）ｍａｘｔａｎα］／ｚ０＋２［ｉｎｖα－ｉｎｖ（αａ０）ｍａｘ］｝（ ６）　　其中（αａ０）ｍａｘ＝ａｒｃｃｏｓ｛ｚ０ｃｏｓα／［ｚ０＋２（ｈａ０＊＋（ｘ０ ）ｍａｘ）］｝．式中　［ｓａ０］ｍｉｎ———新插齿刀许用最小齿顶厚度，且［ｓａ０］ｍｉ ｎ＝－０．０１０７ｍ２＋０．２６４３ｍ＋０．３３８１；（ｘ０）ｍａｘ———插齿刀齿顶不 变尖的最大变位系数；（αａ０）ｍａｘ———插齿刀在变位系数为（ｘ０）ｍａｘ的剖面中的顶 圆压力角；ｈａ０＊———插齿刀齿顶高系数．常规设计时，若精度要求不高，（ｘ０）ｍａｘ可 根据有关资料的图表查得；非标准参数齿轮插齿刀设计时，需用试算法计算其（ｘ０）ｍａｘ．将 被切齿轮和插齿刀的原始参数代入式（１）、（２），并用（ｘ０）ｍａｘ代替式（１）的ｘ０， 可算出插齿时插齿刀齿顶不变尖的最大啮合中心距（ａ１０）ｍａｘ．在被切齿轮和插齿刀原始参 数给定时，（ｘ０）ｍａｘ和（ａ１０）ｍａｘ都是定值．因此，其限制曲线也是垂直于ａ１０坐 标轴的直线，且直线的左边是插齿刀齿顶不变尖的区域．２．２　插齿刀齿顶圆半径计算曲线１） 常规设计时，插齿刀齿顶圆半径计算曲线按下式作出．ｒａ０＝ｍ（ｚ０／２＋ｈ＊ａ０＋ｘ０） （７）其中ｘ０＝｛ｉｎｖａｒｃｃｏｓ［ｍ（ｚ１＋ｚ０）ｃｏｓα／２ａ１０］＋ｉｎｖα｝ （ｚ１＋ｚ０）／２ｔａｎα－ｘ１２）非标准参数齿轮插齿刀设计时，插齿刀齿顶圆半径计算曲 线按其计算式作出．利用计算器（如ｃａｓｉｏ－ｆｘ４５００ｐ）的程序功能，将式（７）或其 他计算式输入计算器，然后在（ａ１０）ｍｉｎ～（ａ１０）ｍａｘ之间，改变ａ１０的值，就能 迅速算出相应的ｒａ０值，从而作出曲线．在此，需要说明的是：由于式（４）、式（５）和式（ ７）的曲线挠度都很小，且（ａ１０）ｍｉｎ～（ａ１０）ｍａｘ的范围一般也较小，所以可以在 http://ch.shvoong.com/exact-sciences/1075958-%E5%A4%96%E6%8F%92%E9%BD%BF%E5%88%80%E8%AE%BE%E8%AE%A1%E7%9A%84%E6%96%B0%E6%96%B9%E6%B3%95/ support@shvoong.com http://ch.shvoong.com/exact-sciences/1075958-%E5%A4%96%E6%8F%92%E9%BD%BF%E5%88%80%E8%AE%BE%E8%AE%A1%E7%9A%84%E6%96%B0%E6%96%B9%E6%B3%95/ Wed, 29 Dec 1999 22:00:00 GMT 一篇文章的概要杨忠魁, 铁合金 - 矿热电炉最佳运行参数的探讨, 尽管矿热炉运行是一个复杂的电－热化学过程，但是，如果我们针对一台电炉，只取电耗和产量两种 参数研究，在电炉熔炼的各自不同阶段都是有以最低电单耗获取最高产量的目标可循的。从电能输 入、原料适量搭配入炉，到产品入库，由于都有高精度的计量器具计量，因此，只要生产管理者将 入库产品与所对应的时间的电耗量严格把关，再排除人为以及设备故障等意外因素的干扰，这样，本文研究对象(产品电单耗和日产量 )就会有明确的最佳值。 　　我们将运行中的电炉应如何选择电压级和用多大的电极电流 (或一次电流 )作为遵循原则和依据方式给定操作，称作运行方式。在阐述理想的最佳运行方式之前，将当前绝大多数矿热炉的运行方式作如下分析。 1矿热电炉当前习用的运行方式 1. 1以电炉变压器铭牌规定的最大允许一次电流 i1n为遵循依据的运行方式 　　按 i1n方式运行的电炉，如果电炉的电压级恰选为“中档双恒级”——既恒视在功率，又恒二次最大电流时的电压级，假如电网电压也恰为额定值，那么 i1n运行方式也同时是恒视在功率 sn。此时，电极电流恒为变压器最大允许电流。这种设计的电炉，一般只有一次电流表，而无二次 电流表。因此，当电网波动长期偏离定值时，如果操作者仍保持原一次电流不变，则由于电网电压的波动或长期偏高偏低，炉内电极电流已无形中失调了，这一点并不为人们所注意。　　人们往往不注意随电网电压偏高时降低给定电流， 随电网电压偏低时调高电压级适应炉况，有的仍保持原电流甚至加大电流，片面追求表面上可能的高产，电能浪费十分惊人，成本居高不下。 　　这类电炉是最适宜考虑选择按最佳运行方式优化运行的。 1. 2以电炉变压器二次侧最大允许电流 in为遵循依据的运行方式 　　按电极电流 in值运行的电炉，一般设计安装有测量电极电流的电流表。 in方式与 i1n方式相比， i1n方式受电网电压波动影响较小，只需按变压器铭牌规定的最大二次电流给定即可。 　　按 in方式运行的电炉，也要看电压级选择得如何，如果选择为中档双恒级，可同样达到额定视在功率 sn运行，此时，变压器设备利用率最高。但如选择的电压级低于中档级，则受 in限制，视在功率 s　　这类电炉，当产量、电单耗明显不良时，也应考虑选择按最佳运行方式优化电炉运行。 1. 3按恒阻抗 z运行的方式 　　对于一般大电炉 (sn≥ 20 mva)，它的功率特性曲线较软，有的甚至不能按额定电极电流 in给定运行。当电极电流给定值小于额定值时的运行效果反而好。此时获得的有功功率、熔池功率 (对应功率因数及产量 )比按额定电流给定运行还高。 　　对于这类电炉，则适合按使有功功率最大的方式运行，亦即以恒阻抗 z的运行方式运行。 　　这种电炉，如果选择的电压级比较高，在额定视在功率 sn范围内，电极电流还可能按达到或接近额定值给定运行，电压级选择得越低，电极电流越要减少 (恒阻抗 z)。 　　产生这种现象的内在机理是设备阻抗偏大即设备阻抗为主的隐性约束作用的结果。 1. 4使熔池功率最大（ pc(max)）的运行方式 　　这是恒阻抗运行方式中的一种最优方式，对于适合恒阻抗 z运行方式的大电炉，可进一步考虑按 pc(max)方式运行。宜在 z方式运行并已取得了电炉功率特性测试数据后实施。 http://ch.shvoong.com/exact-sciences/918984-%E7%9F%BF%E7%83%AD%E7%94%B5%E7%82%89%E6%9C%80%E4%BD%B3%E8%BF%90%E8%A1%8C%E5%8F%82%E6%95%B0%E7%9A%84%E6%8E%A2%E8%AE%A8/ support@shvoong.com http://ch.shvoong.com/exact-sciences/918984-%E7%9F%BF%E7%83%AD%E7%94%B5%E7%82%89%E6%9C%80%E4%BD%B3%E8%BF%90%E8%A1%8C%E5%8F%82%E6%95%B0%E7%9A%84%E6%8E%A2%E8%AE%A8/ Sun, 29 Jul 2001 21:00:00 GMT DNC-Max机床通信与程序管理终极解决方案,的概要 cimco 软件公司成立于1990年,一直致力于数控机床dnc的全面解决方案——为客户提供数控设备网络化管理、数控程序数据库管理。其旗舰产品——cimco dnc-max是实现dnc传输网络化、程序管理系统化的优先选择。凭其网络的灵活性、兼容性、可扩展性与可靠性,cimco 公司赢得了包括西门子、东芝、波音、诺基亚、阿尔卡特、奔驰汽车、宝马汽车、海德汉机床厂、德玛吉机床厂等在内的全球数以千计的客户。现在,cimco dnc-max 已成为世界级成熟、完善的dnc解决方案。本系统软件由dnc-max机床联网与远程通信部分(dnc-max)、数控程序的编辑与仿真(cimcoedit v4)和数控程序的数据库管理(nc-base v4)三部分组成一个有机的整体,共同完成程序通信、设备管理、程序编辑、仿真以及程序的数据 库管理、人员权限设定等功能。一、各部分功能1.dnc-max机床联网与远程通信部分通过 rs232接口,一台dnc-max服务器最多可实现对256台数控设备的管理。强大的远程 控制功能,使操作人员在机床控制面板前就能完成程序的发送与接收。通过远程网络配置和管理, 用户可以通过客户机实现对任一通信端口的监控。多重发送/接受功能,使用户可以方便地从程序的任意点、任意行或任意换刀处进行传输。dnc-max提供全面的实时系统与机床的登录功能,操作人员可随时查看系统的发送状态,并且每次程序传输都会产生成功或失败的日志。基于web 的通信技术,用户可通过internet 在世界的任一地方登录服务器并查看每一台机床的通信状态。2.数控程序的编辑与仿真功能该部分 主要实现数控程序的编辑、仿真、文件比较和刀位轨迹模拟等功能,具体功能如下。(1)行号的 重排、空格插入、字符大小写的转换等数控编程专用工具,可以极大地提高编程效率。(2)醒目 的字符颜色,使程序更加明快,增加了程序的可读性。(3)数据处理功能可以方便地实现对各轴 数据的运算,迅速地完成程序的缩放、旋转、镜像,以及主轴转速、切削进给的动态调整。(4) 智能的文件比较功能,可以很轻松地标出两个文件的数据差异、错行和漏行,并且马上修改。(5 )强大的三维刀位轨迹动态模拟功能,令错误暴露无遗,避免程序的错误隐患。刀位轨迹的正反运 行,自由的缩放、旋转,可使用户在任意位置、任意方向检查程序。3.数控程序的数据库管理本系统中的数控程序管理系统是cimco公司的特色产品——nc-base v4。这是一套高端数控程序管理系统,具有先进技术和强大功能的数控管理软件,它具有以下几方 面功能。(1)功能强大的数控程序编辑与刀位仿真功能。(2)对数控程序的各种信息,如程序 号、图号、零件号、机床和用户信息等进行管理的关系型数据库系统。(3)对程序进行图号、零 件名称等进行复合查寻。(4)对图形文件、程序注释、刀具清单、工艺卡片、程序结构和数码图 片进行管理。(5)进行权限的管理,不同的人员对不同的机床程序有不同的管理权限。(6)对程序有生命周期的管理,可设置为编辑、锁定、定型三个状态。(7)完全windows界面,简单易学。由于是采用sql关系数据库开发的系统,cimco nc-base v4不仅仅是简单地存储程序,并可以调用功能强大的edit v4 进行程序编辑和刀位轨迹的仿真,而且还可以存储图片,使用户在调用程序时,借助于零件图片或刀具图片对程序有更直观的认识。一套cimco nc-base v4再加一台数码相机,会极大地提高工作效率与工作质量,节省出更多的时间从事创造性的工作! 二、系统特点可靠、稳定、灵活与易操作是dnc-max系统最基本的特点,这也正是很多高明的用户喜欢并选用dnc-max系统的原因。具体地讲,dnc-max系统具有以下特点。1.数控设备的兼容性dnc-max是一套能满足所有控制系统需求、功能强大的应用系统。无论是标 准还是复杂的控制系统,dnc-max都能满足联网要求。除了支持像fanuc、siemens、mitsubishi这类典型的控制系统外,dnc-max还全面支持heidenhain、mazak、fagor及agie等控制系统。2. 通信硬件兼容性dnc-max支持任何标准的rs232、rs422、485、tcp/ip等 系列通信硬件具有良好的扩展性。因此,不论是现有的控制系统或将来的控制系统,不论是支持r s232接口,还是支持可以连接到hub的以太网,乃至最新的无线传输方式,dnc-max都具有良好的可扩展性,一台服务器最多可支持256台数控设备,如图1所示。图1系统网络示意图3. 数控程序的兼容性dnc-max在传输过程中有强大的数据处理能力,能够对数控程序方便地进行前处理和后处理,对数控程序具有良好的兼容性。4. 易于应用和管理dnc-max有很高的可靠性、灵活性和良好的可操作性,同时用户也不必担心该 系统是否容易使用,因为文件传输、端口监控、端口配置以及系统管理等所有操作都在一个简洁的界面中,易于掌握,这些都得益于dnc-max系统的智能设计。5.灵活的自动接收和远程请求功能最近三四年的数控设备,90%都具有远程请求与文件远程传输功能 ,dnc-max也支持这种功能。文件目录控制(包括多重目录和子目录)、远程请求与接受、用户自定义格式或是远程暂停/终止/重新开始功能,dnc-max都能很轻松地处理。6.程序传输状况报告对于远程程序传输,必须很明确地知道程序是否有效地传到数控设备中。dnc- max可以为任何一台或者全部机床,配置和制定某一格式,报告文件传输成功或失败的状态。7.基于web 的远程监控能力这是dnc-max独有的、可以允许任何人、在任意位置用ie 5.0 或更高版本通过局域网、广域网乃至internet进行远程监控任何一台dnc-max服务器 。这种设置在几秒内就可以完成,通过设置密码可以对访问权限进行控制,并支持wap功能(wap功能可通过数字电话/手机/掌上电脑进行访问),即使出差在外也不影响工作。8.提供方便的信息传递功能dnc-max支持 e-mail功能,作为一个可选项,该功能可以提供信息接收、信息提示等功能,如此方便易用的功能是其他dnc软件所没有的。9. 数据的集中管理每个人可能对数据管理的理解不尽相同,但cimco经过潜心研究并与操作人员的 大量交流,仔细倾听需求,使得dnc-max具备令人难以置信的强大功能和极大的灵活性,易 于对数据进行配置与输出。dnc-max甚至允许用户创建一个自定义的数字来表示手机号、操 作者的代号或是错误代码等信息,并且dnc-max支持变量的全局设置和各端口的分别设置, 实现效率与灵活性的高度统一。dnc-max机床通信与程序管理终极解决方案$北京兰光创新 科技有限公司厣璞钢小nc-max可以为任何一台或者全部机床,配置和制定某一格式,报告文件传输成功或失败的状态。7.基于web 的远程监控能力这是dnc-max独有的、可以允许任何人、在任意位置用ie 5.0 或更高版本通过局域网、广域网乃至internet进行远程监控任何一台dnc-max服务器 http://ch.shvoong.com/internet-and-technologies/757329-dnc-max%E6%9C%BA%E5%BA%8A%E9%80%9A%E4%BF%A1%E4%B8%8E%E7%A8%8B%E5%BA%8F%E7%AE%A1%E7%90%86%E7%BB%88%E6%9E%81%E8%A7%A3%E5%86%B3%E6%96%B9%E6%A1%88/ support@shvoong.com http://ch.shvoong.com/internet-and-technologies/757329-dnc-max%E6%9C%BA%E5%BA%8A%E9%80%9A%E4%BF%A1%E4%B8%8E%E7%A8%8B%E5%BA%8F%E7%AE%A1%E7%90%86%E7%BB%88%E6%9E%81%E8%A7%A3%E5%86%B3%E6%96%B9%E6%A1%88/ Fri, 09 May 2003 21:00:00 GMT 一篇文章的概要姜孟, 四川外语学院学报 - 优选论评介, 　　“优选论”(optimalitytheory,以下简称ot)是由音系学家alanpr ince和认知科学家paulsmolensky在90年代初提出的一种语言学理论,该理论 早期主要用于音系学领域的研究,但近十年来,其理论原则和分析方法已广泛应用于语言学研究的 其它领域,从而成为风靡90年代主流语言学理论的一种普遍语法理论。1.ot理论渊源ot是 生成语法理论研究的继承和发展:追求以形式化的方法建立具有普遍解释力的语法理论。具体地讲 ,优选论是吸收了自然生成音系学“应对表层语音形式进行制约”的思想和“音系规则的运用应当 是一种非线性的推导过程”的思想建立起来的。它同时吸取了“和谐理论”关于“普遍性制约条件 可以违反”的思想。自然生成音系学的上述思想和主张(vennemann,1972;hoo per,1976),主要是在对chomsky&halle(1968)奠定的生成音系学标 准理论进行批评的基础上提出的。生成音系学标准理论的理论框架是:以规则为主体,通过从底层 到表层的线性(串行)有序推导,最后得出合格的语音输出形式。规则的线性有序推导,构成了该 标准理论的一个重要理论基础;此理论框架下的一条音系规则,就是对输入项进行某些改变的转换 操作。70年代初,一些音系学家开始质疑生成音系学标准理论的某些不足,他们认为,外在化规 则推导的有序性与一些音系实例不相符,难以置信,主张所有的规则都应是“表层真实”的,音系 规则应对表层语音层面的表征形式起制约作用。此外,他们还认为,规则的应用应当是无序的、非 线性的。然而,必须指出的是,自然生成音系学的这些思想和主张,在随后的20年里并未在音系学领域得到切实落实,直到90年代,才在以表层制约为核心的陈述音系学(declarativephonology)与和谐理论(harmonytheory)中得到较好的体现。和谐理论作为一种语言学 理论,是在80年代由smolensky等人将其用于研究自然语言的音系和句法并提出和谐音 系学与和谐语法后产生的,其理论基础是联结主义认知科学。该理论认为,语言普遍制约条件是可 以违反的,语言的最佳表层形式,就是一系列可违反的普遍制约条件交互冲突的结果。2.ot理 论假设ot认为,语言的“普遍语法原则”是语言学理论研究的核心,其存在的理据源于语言类型 学和儿童母语习得;普遍语法原则表现为具有普遍倾向性的语言制约条件;这些制约条件依据其重 要性的程度排成“语言制约条件等级体系”。和经典生成语法模式中普遍语法原则不可违反不同, ot认为,制约条件都是可以违反的,其违反与否,取决于它们在特定语言制约条件等级体系中所 排列的位置,排列等级越高,违反的可能性越小。一般说来,等级低的制约条件总是被违反,等级 较高的次之,等级最高的是不大会被违反的。依据ot,语言的普遍性制约条件,可分为本质上相互冲突的两个大类:标记性制约条件(markednessconstraints)和忠实性制约条件(faithfulnessconstraints)。前 者触发变化,使语法的输出形式(ot将其语法操作视作一种从输入到输出的映射过程)不具“标 记性”特点,以符合“结构合格性”标准(因此标记性制约条件又称结构合格性制约条件);而后 者则阻止变化,使输出形式“忠实”于输入形式,保持其原有的基本属性,即要求输入项和输出项 具有某种相似性。两类制约条件相互作用,便产生一种“最和谐”与“最优化”(最低限度违反语 19言制约条件等级体系)的表层语言形式。ot认为,实际的语言形式,就是这两种力量互相冲 突而产生最和谐、最优化的表层语言形式的结果。此外,ot还认为,各语言共同的、普遍的制约 条件其等级排列的方式因具体语言而异。语言类型的变化,是不同语言以不同方式对诸普遍性制约 条件进行等级排列的结果,因此,各种语言之间的差别就在于它们对普遍性制约条件的等级排列不 同,故而发现并建立特定语言的“普遍性制约条件等级体系”是ot的重要任务。3.ot语法运 作机制ot设想,特定语言选择、产生某一特定语言形式的过程,实际上是一种从输入到输出、一 一对应的映射过程。在这一过程中,首先,一个输入项促发、产生一系列数量无限的候选输出项( 因为这些选项,都可能是某种语言采取的潜在输出形式,即逻辑上可能的表层形式),形成候选输 出项集合。然后,特定语言所具有的评估体系,对该集合里所有的候选项同时进行评估(即进行“ 并行推导”),从中一次性选出一个“最优”或“最和谐”的优选输出项,实现一一映射。这一映 射机制是通过ot的三个要件进行的:心理词库、生成器和评估器。心理词库(lexicon) 提供词汇表征形式(底层形式)的输入项;生成器(generator)为特定输入项生成数量 无限的候选输出项;评估器(evaluator)则从生成器生成的候选项集合中为这一输入项 选取一个最优的输出项,它由特定语言的、相互冲突的标记性制约条件和忠实性制约条件构成的等 级排列体系充当。这种映射过程可图示为:优选语法输入—输出映射机制生成器(输入项)=>( 候选项1,候选项2……候选项n)评估器(候选项1,候选项2……候选项n)=>输出项(r en啨ｋａｇｅｒ,2001:19)在此操作过程中,生成器生成候选项时,必须遵循任意性原 则,以确保候选项集合中包含潜在的优选项,同时,生成器还必须保证所生成的候选项与输入项在 语素信息上一致,从而保证输入与输出的对应关系。评估器是ot的核心,也是实现ot语法操作 过程的关键,它由特定语言所具有的制约条件等级体系构成。评估器按照“严格优先”(stri ctpriority)的原则,对所有的候选项进行一次性筛选,最低限度违反(或最大限度满 足)制约条件等级体系的候选项,即为等级体系最终筛选出的优选输出项。下面,试以音节结构的 标记性制约条件和忠实性制约条件交互作用,产生表层音节结构为例,来简要说明ot的语法运作 机制(参见ren啨ｋａｇｅｒ,2001:28-29)。基于对音节结构类型的研究,音系学 家们发现,某种音节结构类型是世界上多数语言倾向采用的,而某种音节结构类型则不是。比如说 ,他们发现,一种语言如果允许音节无节首音(一个标准音节可分为节首音、音核、节尾音三个部 分,如英语的bed/bed/中,/b/为节首音,/e/为音核,/d/为节尾音),那么它 http://ch.shvoong.com/humanities/772369-%E4%BC%98%E9%80%89%E8%AE%BA%E8%AF%84%E4%BB%8B/ support@shvoong.com http://ch.shvoong.com/humanities/772369-%E4%BC%98%E9%80%89%E8%AE%BA%E8%AF%84%E4%BB%8B/ Tue, 24 Jun 2003 21:00:00 GMT 一篇文章的概要蔡琨,卢险峰, 南昌大学学报(工科版) - 优化换向器冷锻模冲头锥角的显式目标函数, 1　引言文章<1>报告了一种电机换向器整体冷锻新工艺的冷锻模冲头端部锥角优化设计及结果, 该冲头形状如图1所示.由于此种电机换向器要求大批量生产,必须保证冷锻模的稳定工作.在分 析了冲头端部锥角对模具结构、强度以及对成形工艺的影响后,选择固定凹模的强度及材料利用率 为该问题的两个性能指标.并给出了以冲头锥角α值为设计变量的最优化数学模型.图1　冲头结 构示意图　　　　　mins1(α)=σmax(α)　　　　　mins2(α)=100% -η(α)　　　　　s.t.　σmax(α)≤<σ>=2128　　　　　η(α)≥50 %　　　　　0°<α≤180°此模型并未给出目标函数中σmax(α)、η(α)的具体表 达式,属于一种隐式目标函数,且是分开来分别求两个目标函数的最优解、最优值.对于第一个目 标函数,应用ug软件中有限元分析模块structures,就固定凹模的工作应力进行有限 元分析,得到固定凹模的最大工作应力,但无法得到σmax与α函数关系.对于第二个目标函数 ,采用试验法求解,完全由试验结果决定.这样的方法对问题中的物理意义了解不十分清楚,还带 有随机性,处理得有所欠妥.为此,本文在以前工作的基础上,通过分析固定凹模的受力情况,建 立力学模型,推导出第一个目标函数σmax(α)的具体表达式;并且通过几何关系、数值分析 、计算机辅助得到η(α)的具体表达式,建立了能反映其物理意义的具有显式目标函数的完整数学模型,并最终求得最优解.2　第一个目标函数具体化21　固定凹模的受力分析文章<1>中已经阐述了此带台阶槽型换向器的冷锻变形过程,由管坯直接 一次冷锻成形出换向器整体组件,其变形是一种复合冷锻变形,整个过程可分为6个变形阶段(6 种基本变形方式).由于冲头锥角形状的影响主要发生在变形的中前期,所以本文也还是从这一实 际出发,进行进一步的探讨.在变形的中前期金属流动和冲头对坯料及凹模的作用力如图2所示. 1-冲头2-固定凹模3-模套4-挡料块图2　冲头锥面作用力分解及影响分析　　从图中可以看到,冲头锥面对坯料产生的正压力f,水平分力为f1,垂直分力为f2,f1=f2ctg(α/2).垂直分力是使金属向下流动,水平分力使金属径向外扩,产生正挤压变形形成换 向器直壁内槽.在坯料变形力的作用下,固定凹模受内压p1的作用,并假设固定凹模的受力类似 于工程上称为厚壁圆筒的受力.在内压力p1、外压力p2的作用下,凹模产生周向应力σθ,如 果σθ的值超过材料的抗拉强度,则会发生固定凹模的强度失效而破裂.虽然固定凹模上端的作用 力稍小于其它位置,但其上端小圆环的壁厚远小于其它位置;并为实现变形工艺和成形要求(由模 具的装配知),小圆环的外圆是自由的,故固定凹模只受均匀内压p1的作用,而没有能造成预应 力的外压p2的作用.所以,固定凹模的上端小圆环是其危险部位,通过有限元分析和变形模拟也说明了这一点.22　推导固定凹模最大工作应力σmax(α)基于上述分析,本节讨论的目标函数主要是针对固定 凹模的上端部分只受内压作用下的应力分析而导出.试验已测得压力f2的变化情况,当冲头刚作用于固定凹模的上端时,f2=95.7kn,f1=f2ctg(α/2).考虑到轴对称状态,σρ和σθ都是半径ρ的函数,与θ角无关,所以,τρz 、τθρ=0,σρ和σθ都是主应力.此时的平衡微分方程为dσρ/dρ+(σρ-σθ)/ ρ=0<2>.再根据广义胡克定律以及边界条件:　　　　　σρ=-p1r21r22-r2 1(r22ρ2-1)　　　　　σθ=p1r21r22-r21(r22ρ2+1)上式表明 ,σρ恒为压应力,而σθ恒为拉应力.在筒壁内侧面处,两者同时达到极值.则　　　　　σθmax=p1(r22+r21)/(r22-r21)=p1 (21.72+17.42)/(21.72-17.42)=4.6015 p1如果冲头端部锥角为α,则小圆环的内压力　　　　　p1=95.7 ctg(α/2) 103π 34.8 (17.4-14.5) tg(α/2) 10-6=301.9987 ctg2(α/2) 106　　　　　∴σθmax=1389.6469 ctg2(α/2) 106由于固定凹模的整个内直壁上有小凹槽,必须考虑应力集中的影响<3>.取应力集中系数k=1/0.9,　　　　　m1(α)=σθmax k=1389.6469 ctg2(α/2) 106 k=1544.0521 ctg2(α/2)mpa3　第二个目标函数具体化由于换向器的壁部为槽形,圆管坯料的内壁金 属在冲头的作用下挤出固定凹模,形成槽形,留下的金属成形工件,因此,材料的利用率η(α) 等于工件与坯料的比值.在成形时,成形工艺要求坯料要能放进固定凹模,同时又要能定位,故取 坯料的外径比固定凹模的内径小0.2mm为34.6mm;为使换向器成形饱满,通过试验观察 坯料的内径最大为29mm,高度取为29mm.图3　换向器冷锻成形横截面示意在如图3所示 的横截面上,可以算出留下来的坯料的面积,通过pro/e的三维造型后分析<4>,得到冲头 每一个凸起的面积为4.9275mm2,并且此换向器是21等分,所以a留=π(17.42-14.52)+21π 0.82/2-21 4.9275=208.1047mm2同时坯料的横截面积为:　　　　　a坯=π(17.32-14.52)=279.5856mm2因此知材料的利用率为:η=a留/a坯 100%=208.1047/279.5856 100%=74.43%.此种方法计算的利用率认为坯料开始全部都在固定凹模中,但实际上,由 http://ch.shvoong.com/exact-sciences/766695-%E4%BC%98%E5%8C%96%E6%8D%A2%E5%90%91%E5%99%A8%E5%86%B7%E9%94%BB%E6%A8%A1%E5%86%B2%E5%A4%B4%E9%94%A5%E8%A7%92%E7%9A%84%E6%98%BE%E5%BC%8F%E7%9B%AE%E6%A0%87%E5%87%BD%E6%95%B0/ support@shvoong.com http://ch.shvoong.com/exact-sciences/766695-%E4%BC%98%E5%8C%96%E6%8D%A2%E5%90%91%E5%99%A8%E5%86%B7%E9%94%BB%E6%A8%A1%E5%86%B2%E5%A4%B4%E9%94%A5%E8%A7%92%E7%9A%84%E6%98%BE%E5%BC%8F%E7%9B%AE%E6%A0%87%E5%87%BD%E6%95%B0/ Sat, 29 Nov 2003 22:00:00 GMT 一篇文章的概要张新斌,蒋晓东,施哲雄, 北京石油化工学院学报 - 基于BS7910的含焊接缺陷管道的评定方法, 化工企业的压力管道及长距离油、气输送管道由于材料成型、焊接及施工过程中存在外部损伤和难以 探察的焊接缺陷,在一定服役环境和力学条件下,这些缺陷就成为裂纹的发源地,进而引起管道局 部或大范围被破坏,造成巨大财产和人员损失。2000年共发生了13起重大的压力管道爆炸事 故,例如广西省某石油分公司,由于管道焊接质量低劣,导致石油泄漏着火爆燃,9人死亡,6人 受伤,直接经济损失达400万元。这就足以引起人们对管道的安全运行给予高度重视<1>。因 此管道焊接缺陷评定对于管道的安全运行具有重要意义。早在1968年,国外就提出应制定基于“合于使用”(fitnessfor purpose)的结构缺陷接受准则。“合于使用”评定技术以断裂力学、材料力学、弹塑性力学 及可靠性系统工程为基础,承认结构存在偏差和缺陷的可能性,但在考虑经济性的基础上,科学分 析已存缺陷对结构完整性的影响,保证结构不发生任何已知机制的失效,因而被广泛应用于工程结 构质量评估中。目前,根据“合于使用”原则建立的评定方法很多,得到工程很好验证并普遍采用的主要有r6<2>、api579<3>、bs7910<4>以及最新的sintap<5>等。随着我国化学工业的发展,深入了解、研究这些评定技术对制定我国自己的管道标 准将具有极大的参考价值。1国外缺陷评定规范的新进展1.1api579标准近年来,美国结 构完整性评定技术也有很大发展,在规范中最引人注目的就是已出版的api579(推荐用于合乎使用的实施方法)和正在准备的api580:2000“recommendedpracticeforriskbaseinspection”。r6、bs7910的工业背景主要是 电站(包括核电)及海洋石油平台,它们的发展主要反映了缺陷的断裂评定技术(包括塑性失效评 定)和疲劳评定技术的发展。而api579的工业背景是石油化工承压设备,其特点是更多反映 了石油化工在役设备的安全评估。1.2cegbr6失效评定准则英国中央电力局(cegb) 提出的r6评定准则是一个双判据准则,该准则经历了4次修订。1976年英国cegb发表了 题为“带缺陷结构完整性评价”r/h/r6报告,给出了一条失效评定曲线,1977年作了第 一次修订,1980年又进行了第二次修订,1986年第三次修订是一次极为重要的修订,对老 r6曲线作了彻底地修改,以j积分取代窄条区屈服模型,给出了3条失效评定曲线。关于塑性失 稳载荷的计算,将1986年以前的以材料的流变应力为基础改为以材料的屈服强度为基础。而最 近的一次修订是在2001年,是由英国britishenergy(英国核电公司)、bnf l(英国核燃料公司)及aea(英国原子能管理局)组成的结构完整性评定规程联合体下的r6 研究组编制的。r6第3版后已陆续地增补了10个新附录,由于近年来断裂力学评定技术的发展 特别是欧洲工业结构完整性评定方法(sintap)、英国bs7910和美国api579的 出现,r6研究组决定对r6作了全面修改,于2001年颁布了第4次修订版。1.3欧洲工业结构完整性评定方法(sintap)sintap(structuralintegrityassessmentproceduresforeuropeanindustry)是由欧洲多个国家、企业资助, 于2000年发布试行的最新欧洲统一工业结构完整性评定标准。该标准对脆性断裂、延性撕裂和 塑性失稳等都有表述。它结合欧洲及其它国家现有的部分评定标准,并在其基础上做出了适当地改 进和发展。该标准共分7个评定水平,当只知屈服应力时使用缺省0水平,该水平从夏比冲击数据 估计断裂韧性;当屈服应力、最大拉伸应力及接头强度不匹配程度小于10%时,可进行水平l基 本评定;水平2失配评定与水平l数据基本相同,在母材和焊材参数已知情况下,接头不匹配程度 可以稍高于l0%;水平3应力—应变评定要求全部应力—应变曲线已知;水平4拘束评定需要额 外的数据进行与裂尖拘束状况相关的断裂韧性估计;水平5j积分评定采用应力—应变数据进行数 值分析以确定j值,与低水平相比降低了保守度;水平6裂前泄露(lbb)评定,可对部分穿透 及穿透裂纹的稳定与扩展进行考察。1.4bs7910标准pd6493:1991已与pd6 539:1994(高温评定方法)合并,根据它们近10年来研究成果,包括sintap的欧 洲统一安全评定方法的研究成果,于2000年发表了修正版,称为bs7910:1999,规 范名称改为“金属结构中缺陷验收评定方法导则”。笔者将采用bs7910的评定路线,研究含 焊接缺陷管道的评定方法。2含焊接缺陷管道的评定2.1常见的管道焊接缺陷焊接缺陷可定义为 不完善焊接施工所造成的有碍焊件使用性能的不连续。在管道施工中出现较多的焊接缺陷包括:裂 纹、气孔(孔穴)、夹渣(固体夹杂)、未熔合、未焊透和形状缺陷6种。其中形状缺陷包括咬边 、错边、焊缝成型不良等。2.2评定中所需要的基本数据管道焊接缺陷的评定要求有下列的相关 数据:(1)缺陷的性质、位置及方向;(2)管道及焊缝尺寸、制造工序;(3)应力(压力、 热应力、残余应力或由其它的机械载荷产生的应力)和温度;(4)屈服应力或产生0.2%应变 的应力,拉伸强度及弹性模量(在某些情况下,要求有完整的工程应力-应变曲线);(5)断裂 韧性(kic、j或ctod)数据;2.3bs7910的断裂评定总则bs7910有三级水 平的断裂评定。选择哪一级水平取决于所涉及的材料、可获得的输入数据以及所要求的保守程度。 三级水平如下所示。(1)水平1是一种简化的评定方法,适用于材料性能的数据有限的情况。( 2)水平2是正常的评定路线。(3)水平3适用于塑性材料,并且能进行撕裂阻力分析。bs7 910采用基于断裂力学原理的失效评定图(fad)来进行评定,如图1所示。fad的纵轴表 示有关断裂力学的施载条件的比率。而水平轴表示引起塑性失稳所需的施加载荷的比率。图上有一 条评定曲线。缺陷的计算提供了评定点的坐标或评定点的轨迹。这些点或轨迹的位置与评定曲线的 比较可确定缺陷的可接受性。即使初始的评定表明缺陷是不可接受的,仍可能证明出缺陷是可接受 的,但这要求提高输入数据的质量或采用更高级别的评定水平。平面缺陷用其外接矩形的高度和长 度来表示。这些尺寸(见图2)如下:穿透裂纹为2a;表面裂纹为a和2c;深埋裂纹为2a和 2c。如果存在多个缺陷,必须用原始缺陷尺寸检查每个缺陷与其相邻缺陷的相互作用。图1bs 7910的失效评定图图2缺陷尺寸各级评定所需的材料性能就是那些缺陷存在的区域,如母材、 http://ch.shvoong.com/exact-sciences/659019-%E5%9F%BA%E4%BA%8Ebs7910%E7%9A%84%E5%90%AB%E7%84%8A%E6%8E%A5%E7%BC%BA%E9%99%B7%E7%AE%A1%E9%81%93%E7%9A%84%E8%AF%84%E5%AE%9A%E6%96%B9%E6%B3%95/ support@shvoong.com http://ch.shvoong.com/exact-sciences/659019-%E5%9F%BA%E4%BA%8Ebs7910%E7%9A%84%E5%90%AB%E7%84%8A%E6%8E%A5%E7%BC%BA%E9%99%B7%E7%AE%A1%E9%81%93%E7%9A%84%E8%AF%84%E5%AE%9A%E6%96%B9%E6%B3%95/ Wed, 29 Jun 2005 21:00:00 GMT 一篇文章的概要周漪清,黄石生,张红兵, 电气传动 - 软开关弧焊逆变器谐振电路的优化设计, 1　引言近年来 ,软开关技术被应用于各种开关电源 ,尤其是在 1 0 k w以上的焊接逆变器上的应用在我国才刚刚开始 <1,2 > 。软开关谐振变流技术 ,从本质上克服了硬开关型弧焊逆变器的缺点 ,在很大程度上解决了功率开关损耗过大的问题 ,降低了逆变器 du/dt和 di/dt,减少了电磁干扰 ( emi)和射频干扰 ( rfi)。软开关技术的出现 ,使弧焊电源的应用水平上了一个新台阶。相对于传统弧焊电源 ,移相式软开关全桥零电压脉宽调制 ( fb zvs-pwm)的弧焊逆变器 ,具有逆变频率高 ,节能省电 ,对焊接的动态适应性强等优点。fb zvs- pwm逆变器 ,在换流期间利用了谐振原理 ,开关器件实现了软开关自然导通和自然关断 ,而其它大部分时间采用恒频脉宽调制方式 ,完成对电压和电流的控制 ,大大减轻了开关损耗和开关应力 ,它巧妙地将脉宽调制硬开关电路和频率调制电路的优点集于一身 ,其应用前景十分广阔。能否顺利实现软开关换流 ,尤其是对 1 0k w以上的大功率逆变器 ,谐振参数的设计尤为关键。本文定量地给出了逆变器主电路中的各个谐振元件参数的设计。2　逆变电路谐振参数的设计设逆变器的技术参数为 :开关频率 2 5 k hz,输入直流电压 uin为 5 4 0 v,最大输出负载电流 io为 5 0 0 a,变压器次级初级匝数比 http://ch.shvoong.com/exact-sciences/619659-%E8%BD%AF%E5%BC%80%E5%85%B3%E5%BC%A7%E7%84%8A%E9%80%86%E5%8F%98%E5%99%A8%E8%B0%90%E6%8C%AF%E7%94%B5%E8%B7%AF%E7%9A%84%E4%BC%98%E5%8C%96%E8%AE%BE%E8%AE%A1/ support@shvoong.com http://ch.shvoong.com/exact-sciences/619659-%E8%BD%AF%E5%BC%80%E5%85%B3%E5%BC%A7%E7%84%8A%E9%80%86%E5%8F%98%E5%99%A8%E8%B0%90%E6%8C%AF%E7%94%B5%E8%B7%AF%E7%9A%84%E4%BC%98%E5%8C%96%E8%AE%BE%E8%AE%A1/ Fri, 19 Aug 2005 21:00:00 GMT 性物质,我们对其化学成分进行系统研究,分得10个化合物,其中6个黄酮类成分,2个酚类,2 个倍半萜成分,2个三萜类,通过各种波谱方法结合其理化性质鉴定结构为:槲皮素(querc etin,1);木犀草素(luteolin,2);芹菜素(apigenin,3);小麦黄素(tricin,4);木犀草素7oβd葡萄糖苷(luteolin7oβdglucoside,5);槲皮素5oβd葡萄糖苷(quercetin5oβd glucoside,6);异香草酸(isovanillicacid,即3hydroxy4methoxy benzoicacid,7);熊果苷(arbutin,8);β谷甾醇(βsitosterol,9);β胡萝卜苷(βsitosterol d glucoside,10)。以上化合物1～8为首次从该植物中分得;1、4、6、7、8首次 从该属植物中得到。各化合物结构见图1。图1杏香兔耳风活性化合物1～8结构式1仪器和试剂x4型显微熔点测定仪,温度计未经校正;shimadzuuv2501pc紫外可见分光光度计;pekin elmer ft ir光谱仪;brukerav500核磁共振仪;lc msd trap1100电喷雾质谱仪;薄层板和柱层析硅胶均为青岛海洋化工厂生产;其它试剂均为分析 纯。杏香兔耳风药材采自江西,经专家鉴定确认。用溶剂6l,减压回收乙醇得浸膏,加2l水混 悬,依次用石油醚、乙酸乙酯、正丁醇各6l分3次萃取,回收溶剂得乙酸乙酯部分146g,正 丁醇部分189g。乙酸乙酯部分通过硅胶柱层析,lh20凝胶层析,重结晶等方法得到化合物 2(25mg)、3(24mg)、4(29mg)、7(14mg)、8(28mg)、9(2 0mg)、10(200mg)。正丁醇部分同样方法得到化合物1(35mg)、5(100m g)、6(37mg)。3结构鉴定化合物1黄色粉末(甲醇),分子式:c15h10o7;mp:312～314℃;uvλmax:371,253nm;esims(m/z):301<m h>-;1hnmr(dmso d6,500mhz)δ:7.67(1h,d,j=3.5hz,h2′),7.54(1h,d d,j=3.5hz,10.5hz,h6′),6.88(1h,d,j=10.5hz,h5 ′),6.41(1h,d,j=3.3hz,h8),6.19(1h,d,j=3.3hz,h6);13cnmr(dmsod6,500mhz)δ:176.0(c4),164.0(c7),160.9(c9),15 6.3(c5),147.9(c4′),147.0(c2),145.2(c3′),135 .9(c3),122.1(c1′),120.1(c6′),115.8(c5′),115 .2(c2′),103.2(c10),98.3(c6),93.5(c8)。以上数据与文 献<2>报道的槲皮素基本一致,故推断化合物1为槲皮素(quercetin)。化合物2黄 色颗粒状结晶(甲醇),分子式:c15h10o6;mp:328～330℃;uvλmax:350,264,251nm;ms(m/z):285<mh>-;1hnmr(dmso d6,500mhz)δ:7.42(1h,d,j=2.2hz,h2′),7.40(1h,d d,j=2.2,8.2hz,h6′),6.90(1h,d,j=8.2hz,h5′),6 .65(1h,s,h3),6.44(1h,j=2.1hz,h8),6.19(1h,d,j=2.1hz,h6);13cnmr(dmsod6,500mhz)δ:181.8(c4),164.3(c7),164.0(c2),16 1.6(c9),157.4(c5),149.8(c3′),145.9(c4′),121 .7(c6′),119.1(c1′),116.2(c5′),113.5(c2′),10 3.9(c10),103.0(c3),99.0(c6),94.0(c8)。以上数据与文 献<3>报道的木犀草素基本一致,故推断化合物1为木犀草素(luteolin)。化合物3 黄色颗粒状结晶,分子式:c15h10o5;mp:345～350℃;uvλmax:265,295,338nm;ms(m/z):169<mh>-;1hnmr(dmso d6,500mhz)δ:7.92(2h,d,j=8.8hz,h2′,h6′),6.93( 2h,d,j=8.8hz,h3′,h5′),6.77(1h,s,h3),6.48(1h ,d,j=2.1hz,h8),6.19(1h,d,j=2.1hz,h6)。经与文献<4 >对照,该化合物与芹菜素数据基本一致,故确定该化合物为芹菜素(apigenin)。化合 物4黄色针晶(甲醇),分子式:c17h14o7mp:288～290℃;uvλmax:350,266,244nm;ms(m/z):329<mh>-;1hnmr(dmso d6,500mhz)δ:7.33(2h,s,h2′,h6′),6.98(1h,s,h3) ,6.55(1h,d,j=2.1hz,h6),6.20(1h,d,j=2.1hz,h8 ),3.88(6h,s,och33′,och35′)。上述数据与文献<5>报道的小麦黄 素基本一致,故推断该化合物为小麦黄素(tricin)。化合物5淡黄色粉末(甲醇),盐酸 镁粉反应阳性,fecl3反应阳性。分子式:c21h20o11;mp:241～243℃;uvλmax:348,267,245nm;ms(m/z):447<mh>-;1hnmr(dmso d6,500mhz)δ:7.46(1h,d,j=2.1hz,h2′),7.42(1h,d d,j=2.3,8.1hz,h6′)6.91(1h,d,j=8.1hz,h5′),6. 78(1h,d,j=2.1hz,h8),6.74(1h,s,h3),6.44(1h,d,j=2.1hzh6),5.12(1h,d,j=7.2hz,h1″,3.20～3.75(6h m,糖质子);13cnmr(dmso d6,500mhz)δ:182.0(c4),164.6(c2),163.0(c7),16 1.3(c5),157.1(c9),150.0(c4),145.9(c3′),121. 5(c1′),119.3(c6′),116.1(c5′),113.3(c2′),105 .5(c10)103.3(c3),100.0(c1″),99.7(c6),94.9(c 8)77.3(c5”),76.5(c3″),73.2(c2″),69.7(c4″)60 .8(c6″)。以上数据与文献<6>报道的木犀草素7oβd葡萄糖苷基本一致,故推断化合物1为木犀草素7oβd葡萄糖苷(luteolin7oβdglucoside)。化合物6黄色粉末(甲醇),hcl http://ch.shvoong.com/medicine-and-health/573531-%E6%9D%8F%E9%A6%99%E5%85%94%E8%80%B3%E9%A3%8E%E7%9A%84%E5%8C%96%E5%AD%A6%E6%88%90%E5%88%86/ support@shvoong.com http://ch.shvoong.com/medicine-and-health/573531-%E6%9D%8F%E9%A6%99%E5%85%94%E8%80%B3%E9%A3%8E%E7%9A%84%E5%8C%96%E5%AD%A6%E6%88%90%E5%88%86/ Sat, 29 Apr 2006 21:00:00 GMT 一篇文章的概要李新军,周贤宾,郎利辉, 北京航空航天大学学报 - 薄壁管轴压胀形关键工艺参数及成形极限, 1问题的提出管材胀形(tube hydro forming)是利用柔性成形介质直接作用于管坯内部进行成形的方法,属于软模成形工艺,具 有柔性成形的特点<1,2>.随着计算机控制技术和超高压流体技术的发展,已经成为加工空心 轻体件的先进工艺方法.与板材和壳体液压成形相比,管材胀形使用的压力更高<3,4>,一般达200~1000 mpa.近年来在汽车、航空、航天等工业中得到广泛的应用.管材轴压胀形(tube hydro forming with axialfeeding)是将直管或预变形的管坯两端密封,放入闭合的模具型腔内,在内压力 和两端轴向压力的共同作用下使管坯成形为模具型腔形状的过程,其原理如图1所示.通过建立内 压和轴压力的合理匹配关系,探寻适合于具体零件的“最优加载路径”,使管材壁厚尽量均匀或获 得更大的胀形比是研究界和工业界共同追求的目标,也是获得优质图1管材轴压胀形过程产品的关 键<5,6>.我国在管材轴压胀形方面的研究和应用成果都有限.在德、美、日3个工业发达的 国家,虽然已有不少大型的管材轴压胀形生产线,但仍然需要采用大量的工艺试验来摸索最佳工艺 曲线和成形加载方法,效费比低下,在很大程度上阻碍了此项技术的推广与发展<7~9>.以往 文献中关于管材拉伸-胀形的分析较多.为揭示管材轴压胀形的机理并确定关键工艺参数的合理取 值范围,本文以轴对称件胀形为对象,对管材轴压胀形中载荷的计算方法及成形极限进行了研究, 以期为零件及其成形工艺设计提供基本的技术手段.图2管材轴压胀形分析模型2压力加载区域与 成形极限为简化分析,基于薄膜应力理论和塑性流动理论,通过一系列假设<10>,以图2所示 的圆管轴压胀形作为分析模型来求解薄壁管轴压胀形的加载极限和相互关系,并以分散性失稳理论 和集中性失稳理论推导管材均匀变形的胀形极限.管材轴压胀形中,用pmin表示使管材变形区 开始产生塑性变形的最小内压,用pmax表示管材变形区达到分散性拉伸失稳时的最大内压,f εθ则表示管材周向应变均匀的最大胀形极限.管材轴压胀形的理想状态是轴向加载fz和内压p 匹配合理,既保证管壁不因内压过大而胀裂,又维持管材不因轴向压力过大而失稳,产生局部起皱,即实现均匀鼓胀变形,此时一般有rzrθ.2.1最小内压pmin在图2中,当管坯变形区刚开始发生屈服时,有rz→∞,rθ=r 0,t=t0,φ=0,此时轴向应力:σzy=-fz2πr0t0=-fza0(1)周向应 力:σθy=pminr0/t0(2)其中r0,t0分别为管坯的初始半径和厚度;a0为管 坯的初始横截面积.根据hill48屈服准则,等效应力:iσ=1-2r1+rα+α2·σ θ(3)其中α=zσ/σθ为应力比;r为材料的厚向异性指数.材料屈服产生塑性变形时有i σ=σs,则fza02+2r1+r·fza0·pminr0t0+pminr0t02=2 sσ(4)其中sσ为管材的屈服应力.由式(4)分析可知,当内压力较小时,需要增大轴压力 ,从而使管材变形区达到屈服,产生塑性变形;反之亦然.结合式(3)和式(4)可得管坯变形 区刚开始发生屈服时的最小内压:pmin=11-2r1+rα+α2·t0r0·sσ(5) 对于管材轴压胀形的理想状态,通过α,式(5)可近似为整个轴压胀形过程中的最小内压.对于 各向同性材料,r=1,有pmin=11-α+2α·t0r0·sσ(6)在整个变形阶段, α的可能范围为-1<α<1.管材轴压胀形中,由于轴压的作用,应力状态变化复杂,取决于轴 压和内压的匹配.一般地,随着成形过程的深入,α将逐渐由负向正增加.对于自由胀形,开始时 无轴向力作用,α=0,pmin=t0r0sσ(7)工程上可用式(7)估算自由胀形最小内 压.2.2最大内压pmax管材轴压胀形周向应变均匀变化的结束是分散性失稳的开始,实际上 也是内压加载失稳的开始.由于管端约束的作用,胀形过程中应变沿管材轴向连续但分布不均,出 现区域性凸肚现象.在胀形的某瞬间,内压及轴压的联合作用同管材的变形抗力相平衡,其中由图 2建立力平衡方程可得zσrz+σθrθ=pt(8)可见,如果保持轴向压力fz不变而增大 内压,将会造成加载失稳,此时,管材在凸肚处可能沿母线迅速产生沟槽进入集中失稳而开裂(如 图3所示).因此,当分散性失稳发生时,周向承载能力(σθt)达到d(σθt)=0,所能 施加的内压即为胀形最大压力pmax.图3纵向破裂现象当施加内压达到分散性失稳时,载荷失 稳条件近似为dσθdεθ=σθ,可得周向和厚向应变分别为<11>fεθ=2-α3n和fεt=-1+α3n则rθ=r0e23-αn(9)t=t0e-13+αn(10)对各向同性材料,r=1,有下式<11>2fεi=21-α+α3n由式(3)得fσi=1-α+α2fσθ根据holloman应力应变关系表达 式fσi=kfnεi,则fσθ=k1-α+α22n1-α+2αn(11)其中fεi和f σi分别为分散性失稳时等效应变和等效应力;fσθ为达到分散性失稳时周向应力.对于管材轴压胀形的理想状态,rzrθ,由式(8),胀形压力:p≈σθtrθ(12)将式(9)~式(11)代入式(12)得 pmax=k2n3ent0r0(1-α+α2)n-1(13)轴压胀形中-1<α<-1. 由式(5)和式(13)可见,胀形内压不仅与管料性能参数和几何参数有关,还与应力状态有关 .当α=0.5时(平面应变状态zε=0,tε=-εθ):pmax=k2n3ent0r00.866n-1(14)对于t0为1.6mm,r0为63.6 mm的c1010低碳钢管材,由式(5)和式(13)可以得出管材轴压胀形过程中内压p随α的 变化,如图4所示.不难发现,当α=0.5时,发生分散性失稳的内压为最大.图4胀形内压与 应力状态的关系2.3轴向送给力f轴向进给力f由3个部分构成:柱塞上的液体密封力fp、导 料区的摩擦力fm以及维持管料塑性变形所需的轴压力fz,即f=fp+fm+fz(15)通 过分析可以求得:fp=πr20pfm=μπdlfzπdμl(1-e-μld)-μpl2 http://ch.shvoong.com/exact-sciences/557247-%E8%96%84%E5%A3%81%E7%AE%A1%E8%BD%B4%E5%8E%8B%E8%83%80%E5%BD%A2%E5%85%B3%E9%94%AE%E5%B7%A5%E8%89%BA%E5%8F%82%E6%95%B0%E5%8F%8A%E6%88%90%E5%BD%A2%E6%9E%81%E9%99%90/ support@shvoong.com http://ch.shvoong.com/exact-sciences/557247-%E8%96%84%E5%A3%81%E7%AE%A1%E8%BD%B4%E5%8E%8B%E8%83%80%E5%BD%A2%E5%85%B3%E9%94%AE%E5%B7%A5%E8%89%BA%E5%8F%82%E6%95%B0%E5%8F%8A%E6%88%90%E5%BD%A2%E6%9E%81%E9%99%90/ Mon, 29 May 2006 21:00:00 GMT